挥发分的析出和燃烧使煤粉火焰稳定的机理是比较复杂的。一般认为，挥发分的燃烧反应首先是挥发分中碳氢化合物快速部分地氧化成CO，而后CO再进一步发生气相反应生成CO。
齐宏等对不同煤粉浓度下燃烧引起的NO：污染进行了实验研究。试验的煤种有三种，分别为梅河褐煤、峰峰烟煤和四望璋无烟煤。
以上情况仅就层流和湍流而言，湍流燃烧比层流更复杂，在湍流中存在着煤粉粒子，而且粒径不同、挥发分的析出速度不同等，情况更为复杂。因此，煤粉气流的火焰传播速度在理论上准确计算是较难的。
对煤粉浓度和着火距离的关系国内外进行过大量的研究。Masayasu$Sakai[423在一维混合控制炉中进行了较多煤种的试验，五种煤中分析质挥发分V7=10.4%～37.8%，煤的低位发热量为23782～303398kJ/kg(5680～7260kcal/kg)。
不管是冷风送粉还是热风送粉，包括烟煤和贫煤，随着煤粉浓度的增加，所需要的着火热呈直线增加，而且不同的工况下着火区供应的热量不同，较高的一次风温度带入炉内火焰区的热量越大，所需要外界供热量也越校
三个通道的模拟信号经过放大和滤波后，各自连接到一个带有缓冲存储器的快速A/D转换器。
除了改变一次风率外，文献的作者又用改变整个过剩空气系数的方法间接改变煤粉浓度，随着过剩空气系数的降低，NO也是呈直线下降。
锅炉出力为420t/h，按燃用无烟煤设计，采用WR燃烧器，正四角布置，同心反切圆燃烧系统，属于下浓上淡的燃烧方式。
煤粉颗粒的尺寸分布是比较宽的，当它们流经钝体后，由于受到惯性的影响，这些宽筛分的粒于在回流区内外将重新分布.它们对解释钝体的稳燃机理是有很大帮助的。
NQ生成规律去解释高浓度煤粉燃烧时的NO的生成规律。三种煤的高浓度煤粉燃烧工况生成的NO都有比较一致的规律。
从理论上讲，对于一定的煤种，它的着火方式发生转变的临界煤粉浓度应该为一个定值，并不是图中所示的一个范围。
激光采样速度快，采样量大，在一秒钟内采样几百次甚至上万次。通过对大量数据的加权平均，并由计算机自动计算、处理，准确度是比较高的。
导向块安装在一次风管靠背火面的一侧，其工作面和气流方向成30°角。导向块前的一次风管为370×310mm，相应的流速为29.36m/s。
有相应的理想煤粉浓度，这种浓度对不同的煤种(烟煤和贫煤)、不同的空气温度(冷风和热风)是不同的。
在试验过程中，首先要解决的问题是着火点的确定。我们仍参照Wall$E73等人的观点，将煤粉开始出现火星，同时0、CO：等气体组分出现跃变时对应的炉壁温度作为着火温度，将该处对应的截面至水冷栅底部的距离定义为着火距离。
下面对煤粉粒径和着火方式的关系进行研究。着火初期相同的炉内位置挥发分消耗少而固定碳消耗多，这表明小粒度煤粉气流更倾向于发生多相着火和燃烧。
以上可以看出，煤粉气流的升温速度与粒径成反比。对于极低浓度下的多相着火，煤粉粒径减少，升温速度加快，对应的着火温度也降低。
以上所述的是煤粉粒径对着火温度、着火时间和着火方式的影响。在这个过程中煤粉浓度不同，影响的规律也是不同的。
以上所述的是煤粉粒径对着火温度、着火时间和着火方式的影响。在这个过程中煤粉浓度不同，影响的规律也是不同的。
研究着火过程比较简便的方法是研究初始阶段的温度场，这里测量了燃烧器出口的温度分布。
由于煤粉颗粒的惯性是煤粉局部高浓度区形成的主要原因，文献F64]建议在设计船形体燃烧器时，要特别注意选取合适的船形体几何形状、阻塞比和在燃烧器内的布置
将试验中浓侧和淡侧颗粒浓度平均值灭及均方根S，用S/瓦表示颗粒的集中程度，以浓淡两侧S/莨的平均值作为判断标准。
由于它的存在可以卷吸部分高温烟气对煤粉进行加热，对气流的扰动也大大加强，因此对煤粉火焰的稳定和燃烧强化是很有意义的。组合叶片的结构尺寸变化对燃烧器出口流场是有影响的。
从流体力学的角度分析，一切物体可划分为两类，一类是流线型物体，例如飞机的机翼、汽轮机的叶片等。
撞击块后，煤粉颗粒因反弹而转向。由于颗粒惯性远大于空气，因而煤粉在浓侧聚集而实现煤粉的浓淡分离。该分离器的分离效果随撞击块高度的变化而变化。
